Строительство
| Побудуємо: | |||||||||||||||
{{{Обери розділ:}}}
|
| Статистика |
Онлайн всього: 1 Гостей: 1 Користувачів: 0 |
| Форма входу |
Ми рекомендуємо: |
Головна » 2011 » Червень » 26 » Теоретична модель визначення деформації темпи RC променів. (Статистичних даних в комплекті)
13:39 Теоретична модель визначення деформації темпи RC променів. (Статистичних даних в комплекті) | ||
Теоретична модель для визначення моменту в порівнянні з кривизною і поперечної сили проти зсуву відносини деформації заснований на напружено-деформований криві матеріали, наведені в ENV (1991), поряд з матеріалами характеристики, отримані в результаті випробувань бетону і сталі зразків представлені. Порівняння теоретичних значень за результатами тестів на посилений пучки піддаються зосередженої силою показує гарне згоду для кривизни і деформації зсуву. Значення деформації роботу через згинальних моментів, а також через сили зрушення були також визначені. [C] 2001 Elsevier Science ТОВ Всі права захищені. Ключові слова: бетон; Деформація ставок; теорії, експериментальної 1. Введення Відмов балок при взаємодії вигин і зріз добре вивчені теоретично і експериментально. Теоретичні моделі були розроблені для прогнозування опору зрушенню залізобетонних балок [1-6]. Однак лише деякі з цих досліджень, мати справу з впливом сумісної дії згину та зсуву на деформації [7]. Це не завжди можна знехтувати ефектами деформації зсуву в той час як перевірка бетонних елементів з меншими вигин стрункість на вигин відповідно з обмеженим станом працездатності. Критерій, коли можна нехтувати цим ефектом і, коли це неможливо, потрібно не тільки бути співвідношення від діапазону до висоти в поперечному перерізі (як це передбачається в ряді випадків), а й статичної схемою променя. Як статичної схемою променя може бути самою різною, ми мали справу з питанням, як визначити вплив зсувних деформацій у простій формі, так що не перевірити його неодноразово у сумнівних випадках. Тим не менш, необхідно не забувати про взаємодію між впливу згинального моменту (кривизни) і поперечних сил (сдвиговой деформації). 2. Стрес - напруга криві матеріалів 2.1. Стрес - напруга кривої конкретних Отримання рівняння стресу - напруга кривої бетону, ми виходили зі співвідношення наведені в ENV (1991) [8], пар. 4.2.1.3.3 (5), яка знаходиться у формі дробно-раціональної функції (1) [[Sigma] sub.c.] / [F.sub.c] = к [ЕТА] - [. [ЕТА] sup.2] / 1 + (до - 2) [ЕТА] де [ЕТА] = [[Epsilon]. sub.c] / [[Epsilon]. sub.ce], а [[Epsilon]. sub.ce] є відносною деформації [[Epsilon]. sub.c] в Пік стресу - напруга кривої стиснення [[Sigma] sub.c.] = - | [f.sub.c] |. Коефіцієнт К висловлює своє ставлення до модуля пружності (2) до = 1,1 [E.sub.c] [[Epsilon]. Sub.ce] / [f.sub.c]. Передбачається, що спадна гілку стресу - напруга кривої б покінчити з відносною деформації [[Epsilon] sub.cu.]. У той же час, ми ввели в модель експериментально виявлено середніх значень [f.sub.c] = - | [R.sub.c] | і [E.sub.c], а також значень [ [Epsilon]. sub.ce] = -0,0025 і [[Epsilon]. sub.cu] = -0,0034 відповідає заданому значенню [f.sub.c]. У нашій моделі ми замінили дробно-раціональної функції [рівняння. (1)] в стисненні зони Бікубічеський параболу, з яких перша філія представляє висхідній частині, а другий низхідній частини стресу - напруга кривої бетону на стиск. У зоні розтягування ми припускали лінійну залежність між деформацій і напруг до межі міцності бетону [R.sub.ct] була досягнута, застосовуючи модуль пружності [E.sub.c], з відповідним межею деформації бетону в напруженості [[Epsilon]. sub.ctu]. Замість того, щоб коефіцієнт к, ... | ||
|
| ||
| Всього коментарів: 0 | |